高平题集
题集中抽取题目 一、合成系统工艺条件如何确定？ 尿素工艺条件的确定有温度、压力、氨碳比、水碳比。
1、首先根据合成系统采用的材料来确定系统的最高反应温度，本流程采用的是 316L 不锈钢，这种材料的使用温度不超过 190℃，操作上采用 183—185℃。
2、氨碳比的确定。
成氨碳比必须在 2.89，该处也是具有最小平衡压力的投料组成。
3、由于汽提过程要求合成液出料组成在液相顶脊线上（原因下述），因而要求投料组压力的确定。
根据尿素合成的平衡压力图，从中看出，各个不同温度下都有一个最小的平衡压力。183℃时，最小的平衡压力为 125*105 Mpa，此时氨为 70%（分子）,NH 3 与 CO 2 分子比相当于 2.8，由于进系统的 CO 2气中有 4%的空气，连同原有的 1%的惰气，因此操作压力为：125*105 /（1-5%）=13.6 Mpa 4、水碳比的确定。
根据汽提过程出液可知，其中含有 NH 3 ：6.87%，CO 2 ：8.8%，H 2 O:26.4%，氨和二氧化碳在循环系统分解后以水溶液的形式返回，为使循环甲氨=铵液浓度不致含水量太少，浓度过高会形成结晶，同时也最大限度降低水量来回收氨和二氧化碳，以偶提高合成的转化率这就是甲铵液熔点和沸点差别的原因。该甲铵液组成选 NH 3 ：31.1%，CO 2 ：34.3%，H 2 O：34.4%，熔点为 51-52℃，这部分水进入合成系统
使高甲冷的水碳比约为 0.37.二、为什么高甲冷中的氨碳比必须控制在 2.89 ？ 1、根据尿素平衡反应式来看，2 NH 3 + CO 2 =CO(NH 2)2 + H 2 O,增加反应浓度，有利于反应朝右进行，所以进料 N/C>2 最起码。
2、由于汽提过程要求合成出料组成应在液相顶脊线上，因而要求投料组成 N/C 必须在 2.89 处。
3、根据尿素合成的平衡压力图，各个不同的温度都有一个最小的平衡压力，185℃时平衡压力为 125*105 Pa，此时 N/C 在 2.87 处。
4、通过以上几点说明，进高甲冷的 N/C 在 2.89。
三、升温钝化过程中怎么样判断高洗器下部弯管是否堵塞？ 1、在 100℃以上升温时，合成放空关闭后，如果发现合成出气的温度小于高洗器的下液温度，则应该怀疑弯管有堵塞。
2、循环岗位在现场排放检查弯管管路处是否畅通来判断。
四、停车时，为什么要马上排放高洗器的液位？如何判断其下液已经排下？ 1、停车后，高洗器下部便成了死角，甲氨泵又停止送水，而高洗器出气阀又有开度，在高洗器内液体浓度迅速提高，同时，调温水因停车而迅速下降。因此极易产生结晶，堵塞列管。如果处理不好，在开车时会造成防爆板破，造成再次停车事故。
2、判断方法是：先关排放第一道阀门，开第二道阀门及小排放阀门。如果有气体排出，说明排放后管线畅通；然后关第二道阀门，开第一道阀门及小排放阀门，有气体排出，说明液体已经排下。反之，则说明管道堵塞。液位没有排下必须马上处理，注意管道有一定容积，排气时间要长一些。
五、为防止高洗器内产生结晶，应该注意哪些问题？ 1、停车时要尽快排放掉高洗器内的液体。
2、封塔期间及开车时，要严格检查高洗器出气阀位。
3、高调水加蒸汽，投料时保证水温>130℃。
六、为什么高洗器调节阀不能随便调节？ 1、高洗器出气调节阀的作用是：通过此阀控制出高洗器的气量。
2、在各种生产负荷下，此阀有一定的开度，保证有一定的气量通过。
3、在生产中随意开大，关小此阀都不好。因为开的过大，增加了放空量，使氨耗上升；开的过小虽然可以降低氨耗，但是容易发生事故。因为此阀开得过小，大大降低了高洗器的流通量，通过高洗器出气阀的气体总量大大减小，而惰性气总量又没有变，则惰性气组分上升，就可能形成爆炸气体。
4、要求（100%负荷时），160℃≤高洗器下液温度≤165℃。
七、为什么停车时高洗器出气阀门不能关死？ 1、原操作法要求在停车封塔期间，关闭高洗器调节阀，为了防止管道堵塞，用水冲洗管线。结果造成冲洗水进入高洗器使高洗器内部气体过度冷凝而形成爆炸气体。
2、由于上述原因，停车封塔期间，高洗器出气阀不能关死，而必须留有 5%的开度，保证高洗器内部有气体流动。这样就可以使惰
性气体不断排出，而不会因过度冷凝形成可爆气体，实际上这样操作是非常有效的。
八、高洗器的防爆空间的防爆板破及出气调节阀燃烧的原因、预防措施及管理方法？ 引起防爆板破，出气调节阀燃烧的主要原因是存在爆炸性气体，其产生的原因如下：
1、原料气中 H 2 含量高，H 2 %>1%是危险的，增大了爆炸的范围。
2、高甲泵大水量过多，过早停调温水的加热蒸汽，或出料时，高调水冷带上负荷后，调温水降低过多，使高洗器内冷凝量过大，出气进入可爆区。
3、低压汽包降低过早，过多，使高甲冷内氨和二氧化碳冷凝过多，使合成出气量减少，从而使进入高洗器内的气体形成可爆气体。
4、在出料过程中，减氨过早，如果汽提塔壳侧压力还未提起，就减氨，会使高洗器内氨的百分含量下降，进入可爆区。
5、高洗器出气调节阀开度过小，是气体流通量减少，高洗器内气体过度冷凝，进入可爆区。
6、停车封塔后，关闭高洗器出气阀，并冲洗甲铵液管线，使高洗器内气体过度冷凝所致。
7、以上情况在开车过程中最易发生。如：高洗器出气调节阀的燃烧往往是在开车出料的过程中发生的，而防爆板破往往是在封塔后开车时，开高洗器出气切断阀时发生的。
8、引起燃烧和爆炸，除了有可爆气体外，还要有火源。目前对
火源的产生，还没有一种明确的统一认识。一般是认为可能是气体高速流动下产生静电，液可能是进入系统的油聚集达到自然，或者是因为气体经高洗器调节阀后进入扩大管，气体在此处流速突降了 3/4，使气体进入了非脱焰状态而产生的燃烧。
根据以上原因看:主要还是有爆炸性气体存在，所以操作中要控制此关键点: 1、停车封塔过程中，高洗器出气调节阀要始终保持 5%的开度，以防止爆炸性气体的聚集。
2、开车过程中，高洗器出气调节阀开度应保证高洗器尾气不进入爆炸范围，出料时阀位≥60%。
3、CO 2 气体中 H 2 %≥1%，不能投料开车。
4、出料时，保证高洗器出气为 130℃，停车封塔期间出气≥110℃。
5、开车时高甲泵不宜向系统加水过早，过多。
6、出料后进氨量不要降得过快，一定要等到高压圈压力提上去以后再逐步降低。
7、出料后不要过早、过快得降低低压包压力，要等高压包压力带上负荷后，高洗器工作稳定后，再将低压包压力降至与该负荷相对应的压力范围。
如果开车时发生了高洗器内爆炸，则高洗器调温水没有温差，系统应该停车排放，检修高洗器。如果开车过程中高洗器出气调节阀后扩大管处燃烧时，应该立即开大高洗器出气阀。这有两个作用，一
是加大排放量，使气体组成脱离爆炸范围，二是加大气体的流速，使气体进入脱焰速度，而使火焰熄灭。
九、高洗器防爆板破的原因及预防？ 高洗器防爆空间出口至其底部管线堵塞或不畅通，投料后，防爆板上下形成打的压差，而将防爆板压破，全部或部分气体走短路，现象如下：
1、高调水无温差，或温差极小。
2、高喷出口压力升高，或升高时形成锯齿形划线，高甲泵送水仍畅通。
这些现象即已说明防爆板已经压破。
处理措施：
停车检修高洗器。另外需注意：
1、如果在升温钝化过程中发现高洗器下液温度大于合成塔出气温度，则说明，高洗器进口管线堵塞。应该立即处理，以免防爆板压破。
2、在停车时，确保高洗器排放干净，并保持气相畅通（出气阀有一定开度），在升压时，应该缓慢提压，不能过快。
3、在投料过程中，高洗器出气阀不要蒙开猛关，这样就可以避免此类事故发生。
十、投料过程中如何判断合成塔液位已经冲破？ 1、溢流管液封是有高压冲洗水泵打的冷凝液，其温度在 90℃左右。由于合成塔下液阀有泄漏，关不死，液封水在一定时间内必须重
新打一次。当合成塔下液测温点温度大于 90℃以上，并且急剧上升，可以证明液封已破，需要重新打一次。
2、如果 CO 2 气走短路比较严重，还可以从合成系统压力，温度来判断液封已破。
十一、在投料过程中如果高压冲洗水泵不能用，如何保持液封？ 联通高甲冷下液管和合成塔下液管，利用其排放管线和位差，使液封保持。
十二、如何 从合成塔压力的变化情况来判断投料 N/C是否正常？ 1、70%负荷投料时，N/C 为 2.89，l 流量在 16.5m3 /h，合成压力缓慢上升。
2、当合成压力达 12.5MPa 左右，合成压力相对来说有一稳定时间。
3、出料后，压力升至正常值。如果投料 N/C 不正常，或高或低，合成压力不可能再 12.，有较长时间稳定的过程，压力会一直上升超过正常值，因而出料时，压力超过 12.5。
十三、怎样判断合成塔出料？ 投料后，若一切正常：
1、70%投料一般 135 分钟后出料。
2、若液体瞒过溢流管口时，还可以从合成塔出液测温点的上升情况来判断。
3、出料前合成压力有所上升。
十四、合成出料过程中高压系统如何调节？ 1、合成液位指示在 50-80%之间，可缓慢开合成下液阀，最大可
开到 45%左右，当合成液位稳定后，稳定阀位在 42%左右。
2、逐步调高高压包压力合成液位稳定后，稳定其在 16-18MPa 之间 3、汽提塔显示液位后，汽提塔液位自控在 60%，逐步降低系统加氨量，把进料氨碳比控制在 2.05（70%负荷下为 12m3 /h）。
4、高洗器出水自控 130℃，低压包压力自控 0.4-0.5MPa 之间，HIC-202 控制在 40%，高压汽包液位自控 20%左右。
十五、影响合成压力的因素有哪些? ? 只用低压包压力调节好不好？ 1、影响因素比较多，不能单独一句低压包压力来调节控制，其与系统负荷有一定的响应关系。
2、若控制过高，将会使高甲冷内冷凝量减少，增大合成气相和高洗器负荷，使系统压力上升。若再开打高洗器出气，将增大放空损失。
3、若低压包压力控制过低，合成塔内生产尿素所需的热量将不足，从而使合成转化率降低，也可能因压力过低而影响后工段操作。
4、在原因找出前，可暂时适当调节低压包压力，以便有时间查找原因，之后要控制到相应的压力范围。
十六、正常生 产时引起高压圈压力突升的原因及处理措施？ 1、生产中由于气倒流，N/C 严重失常，合成塔严重满液，高洗器内防爆板破，壳侧防爆板破，高调水中断，CO 2 纯度下降，低压包断水，高洗器出气阀突然关闭等原因均会引起高压圈压力突升。
2、处理：尽快查明原因，在未查出原因前，也可以适当降低低压包压力，开打高洗器出气阀，必要时可以开合成出气的放空来维持压力。
十七、N/C 失常有什么现象？如何处理？ 1、N/C 是影响系统压力、温度的重要因素。不正常时必然引起合成压力上升，温度下降，转换率下降，汽提塔耗蒸汽增加。
如果低压包压力，高洗器出气阀，控制正常，系统压力上升，合成出气，出液温度下降，则说明系统 N/C 失常。
2、N/C 高的情况：
结晶温度下降，高压圈压力会缓慢上升，高甲冷下液温度下降，结晶温度下降，合成转换率下降，汽提塔耗气量上升，气体效率下降，时间长还会引起 TR003/5 上升，低压压力上升。
3、N/C 低的情况：
结晶温度提高，高压压力上升较快，合成出气，出液温度同样下降，而高甲冷下液温度略有上升，锅炉泵出口流量计下降，汽提塔耗气量上升，合成转换率下降，气体效率下降，但是要注意高甲冷下液温度偏高的原因还有可能是 H/C 偏高，所以判断时要考虑全面。
N/C 失常时，没有判断准确前，适当降低低压包压力，但其必须保持在该负荷下的对应压力的范围内。
4、引起 N/C 失常的原因：氨、二氧化碳流量不准，二氧化碳机安全阀泄漏，氨泵出口安全阀漏，出口排放阀漏，副线阀漏，都易使N/C 失调。
十八、高压圈导压管堵，怎样判断系统压力？ 1、CO 2 入汽提塔处压力。
2、CO 2 机五处压力。
3、甲铵泵出口压力。
4、氨泵出口压力。
5、用高压冲洗水泵冲洗时看其出口压力。
夜 十九、汽提塔初夜 N/C 比正常值是多少？这个值升高意味着什么？ 汽提塔初夜 N/C 的政策值是 2.0，这个值升高意味着气体效率下降：
1、合成转换率下降。
2、汽提塔分布器堵塞。
3、汽提塔液位过高。
4、加蒸汽压力与负荷不对应。
5、高压包液位过高。
6、返回系统水量过多。
7、合成下液调节阀开度过大。
8、PV204 有泄漏。
以上因素存在，汽提塔下液就有可能超温。
42.影响气提效率的因素有什么？ 答：（1）、蒸汽压力的影响：从分解气提理论上讲，加热蒸汽压力越高，气提效率就越高，但是由于气提塔材料的限制，蒸汽压力过
高，腐蚀讲加剧，而且从工艺上讲，缩二脲的产生和尿素的水解也都会随温度升高而加剧，因此生产负荷一定的情况下，不可以随便提高201C 气提塔壳侧蒸汽压力，每个负荷都有一个对应的汽提塔壳侧压力：
负荷 70% 80% 90% 100% 最大 蒸汽压力 18 18.7 19.4 20 20.3（2）、合成转化率的影响：由于合成转化率的下降，将是物料中未转化尿素的氨、二氧化碳增加，这势必增加汽提塔的负荷。因此，合成转化率下降过多必然使气提效率也下降。
（3）、系统氨碳比的影响：从汽提塔的机理中我们可以看出当合成塔出料组分（氨碳比）落在相图的顶脊线时，是汽提塔的理想状态，如落在顶脊线的上面或下面都将影响气提效率。
（4）、系统水量的影响：如水尿比上升，合成塔转化率必然降低，由于水尿比增加使溶液的沸点上升，水量增大溶解的氨也增多，这些都会使气提效率下降。这也可从汽提塔出液温度上反映出来。
（5）、气提液位过高：当液位高过二氧化碳入口管时，会使二氧化碳进入气提管的量不均匀。这些管子进入的二氧化碳有些多，有些少或没有，甚至使部分液体被重新带入气提管，气提效率下降，更严重的是由此引起严重的腐蚀。
（6）、汽提塔壳侧惰性气或冷凝液积存过多，影响换热，也将是气提效率下降。
（7）、系统压力高的影响：如果系统压力高，将使气提效率下降。
（8）、分配器小孔堵塞：如泵的填料及杂物堵住分布孔或由于腐蚀小孔变大，将会使液体分布不均，造成气提效率下降。
（9）、由于物料中带油，气提管壁结垢，影响传热，气提效率下降。
（10）、合成塔出液阀 HIC201 调节不当或二氧化碳从 PV-204 出漏等，使汽提塔馁气液比失调，气提效率下降。
（11）、902F 高压包液位过高，冷凝液进入 201C 汽提塔壳侧无法向管内大量供热，气提效率下降。
影响气提效率的因素很多，气提效率的下降必然引起循环负荷增加，PR302 循环系统压力上升。一般说来汽提效率下降，汽提塔出液温度 TR002/7 点会上升，这时应速检查、判断是否汽提效率下降，然后操作上做相应的调整。
43、汽提负荷过低有什么害处？ 答：汽提塔是尿素生产中的关键设备之一，操作上的好坏直接影响使用寿命。汽提塔设计上考虑运行负荷为 70—100%。一般不低于60%，因为负荷过低将会使合成液在汽提塔上花板的液位很低或形不成液位，而使合成液在汽提管内分布不均。有些汽提管进液较多，而有些过少，产生局部过热，加剧汽提塔的腐蚀，因此要避免过低负荷下运行。
44、、中 正常生产中 201C 汽提塔出液温度 TR002/7 点超温的原因及处理办法？ 答：生产中汽提塔出液温度过高的原因一般是汽提塔满液，合成系统水碳比过高。汽提塔气液比低，PIC904 高压包压力过高，汽提塔上花板分布器堵。LIC203 控制过高，另外当 LR203 汽提塔出液阀失灵、汽提塔 201C 向循环系统严重窜气时 TR002/7 汽提塔出液温度也会超温。
对于汽提塔 201C 满液引起的超温的预防及处理：
（1）、投料前排空汽提塔液位。出料前汽提塔应无液位，如有液位必须先排除。
（2）、短期停车后开车，若汽提塔满液，可先投二氧化碳排空汽提塔液位后在投氨。
（3）、出料后 HIC201 合成出液阀不可开得太猛。汽提塔壳侧PIC904 高压包压力应及时跟上。
对于汽提塔满液，要采取一切可能的措施把液位排下来。如果系统水碳比过高，应尽可能快地降下来，当循环系统不正常时，增加FIC708 低甲冷的加水量。如需在 301J 进口加水时，则采取降低甲胺泵的转速，排放 302EF 低甲冷液位槽内部甲胺液的办法来控制进入合成系统的水量。
汽提塔气液比低，应检查压缩机五段打气量是否漏气或 LR203汽提塔出液阀失灵，使 LV203 严重窜气。若如此，则要及时采取相应措施。（以下 45---48 题没有）防爆板的优点是动作惯性小、能够在压力快速上升的情况下及时快速卸压。缺点是损失介质而且可能中断生产。所以在生产中大量用安全阀，少量用爆破板。爆破板一般只安装在超压速度快的设备或管
道上，如各高压换热器壳侧均装有爆破板，管侧为高压介质（尤其是气体）壳侧为低压介质，当高压介质漏入低压介质时，可以快速释放压力，保证设备安全。
安全阀广泛用于工艺上各压力不同的系统，不同等级蒸汽系统的设备或管道，压缩机各段出口，各柱塞泵的进出口，各冷却器的进出口，总之除蒸发系统工艺原因是负压没有设安全阀外，凡是带压设备及管道系统均设有安全阀。
防爆板爆破压力：
汽提塔 29.4*10Pa 高甲冷 8.8*10 Pa 高洗器 13.2* 10 Pa 49、停车过程中 201D 合成塔倒液的预防及处理？ 答：停车 201D 合成塔倒液，将引起 201C 汽提塔满液，LR203汽提塔出液阀突升到最大，而且由于虹吸作用液位排不下来若PIC904 高压包压力没有及时降低，TR002/7 汽提塔出液温度还有可能超温，此时 TR002/8 点升高并接近TR002/1、5.停车时预防倒液措施：
（1）、停止送氨后，当 201D 合成塔溢液管口上部液体接近排完立即关闭 HV201 合成塔出液阀，同时使 201C 汽提塔、202C 高甲冷内充满二氧化碳保证 202C 高甲冷内压力稍高于 201D 合成塔内的压力。
（2）、关闭 HV201 合成塔出液阀，同时将 PIC904 高压包压力降
到 1Mpa 以下，然后再停送二氧化碳，并在封塔及排放过程中维持这个压力。
（3）、二氧化碳停送后，立即关闭 HV204 汽提塔出液阀及二氧化塔大阀，以防 201C 汽提塔内甲铵液漏出。
（4）、停车时要及时将 PIC213 低压包压力提至 0.5~0.55Mpa，使 202C 高甲冷内不产生冷凝，停车过程中始终维持这个压力。
（5）、HV202 高洗器出气调节阀维持 5%开度。
倒液一旦发生，就不要排放 201C 汽提塔，如果要开车可在投料时先缓慢将二氧化碳送入，边顶边排 201C 汽提塔内液位，排空 201C汽提塔内液位后再送氨、甲铵入系统，防止 201D 合成塔出料时引起汽提塔满液。
50、正常停车保持 PIC904 高压包压力为 0.9Mpa 有何作用？ 答：停车后一定要保持 201C 汽提塔壳侧蒸汽压力为 0.9Mpa（约174℃），这是为了使汽提塔内的液体不被冷凝，保持汽提塔内有足够高的压力使 201D 合成塔内反应液不会倒入汽提塔。如 PIC904 高压包压力太高，则有可能使汽提塔内的液体在高温下分解，使设备产生腐蚀。故控制在 0.9Mpa 较合适。
51、停车时为什么不必等 LR201（合成塔液位）指示为零才关闭H201（合成塔出液调节）？ 答：正常停车先停甲铵泵、氨泵，此时由于合成系统加入物料大幅度降低，只有二氧化碳尚在投入系统。因而合成塔液位大幅度下降，不等到 LR201 到 0 就关闭 HI201、PIC904（高压包压力）降至 9*10pa
同时二氧化碳改由 PIC204（CO2 放空阀）放空，这样可避免汽提塔分布管小孔堵塞，有些厂往往发现在停车后再开车就发生汽提塔超温。其原因正是由于液位拉空使液面上油等悬浮物进入汽提塔所致。这就是不要等 LR201 降到 0 就关 HIC201 的原因。
52、为什么不能沿 201C（汽提塔）排放合成系统？ 答：流程设计上专门设计了高压管道以供停车排放用，而不是排到汽提塔，用 LV203（汽提塔出液调节）排入循环系统。这是为了防止汽提塔大量进入反应液，引起列管腐蚀。因为此时无氧气进入系统，会使列管的氧化膜破坏导致腐蚀。另外合成液面上油沫等也可避免进入 201C，从工艺流程来看，从高压排放管线排放，才能排完合成系统的液相。
53、甲铵液倒入氨管线有什么后果？ 答：当甲铵液倒入氨管线后，TI001/3（氨泵出口测温）点超过100℃。
（1）、因 104C（氨预热器）和氨管道是碳钢的，可引起氨管道的腐蚀。
（2）、如果造成氨管线结晶堵塞，在开车启动氨泵时引起氨泵出口压力高，严重时管道设备破裂，造成重大事故。所以，在开车前要检查管道是否畅通。排一下氨角阀前的排放阀是否是氨，或高压冲洗氺打通。在停车时要尽快将氨角阀关闭，以防止甲铵倒入 104C。
54、停车排放时如何操作才不使 F 701F 冒氨？ 答：通过实践证明，停车排放一般将近6 小时排完，在排放过程
中为了使 701F（氨水槽）不冒氨，应：
（1）、不能排放过快，由 LV203（汽提塔出液调节）控制，当然排放过慢 6 小时又排不完，影响停车后的进程。
（2）、701J 进口加工艺冷凝液要适当。
（3）、尽量提高循环加热器温度。
（4）、压力不宜高。
（5）、随着 701F 浓度的逐步上升，可以向 701F 加一部分冷凝液。
（6）、TIC902（低调水进口测温）可控制 45℃。
55、你如何使高调水排的快，又彻底 ？ 答：首先停 903J/JA，关 902F（高压汽包）去高调水阀，然后全开 903J/JA（高调水泵）进口排放阀，TV901（高调水进冷却器调节阀）及付线阀，开 203C（高洗器）壳侧上下两个排放阀，301ECB（高调水冷却器）壳侧就地排放阀。关键的一个阀门是 903J/JA 要开一个出口阀，这样才能使整个管道液位联通，使之排的既快、又彻底。
56、你知道高、低调水的流量吗？这个流量的大小对温度有何影响？ 答：高压调温水流量 FI905 正常运行时应控制在 95~105m³/ h。
低调水流量 FI906 正常运行时应控制在 280~320m³/h。
如果低调水流量过低，会因工艺侧的热量要调温水带走而使调温水进出口温差变大，水温升高，影响换热。故在调节 TIC901、TIC902时如该阀开度较小，而此时付线没及时开大，流量就会下降。所以在调节中应经常注意现场流量。如过低应开大付线调节阀。这样反应出的调温水的温度才真实，换热效果才好。
57、在正常生产中 2 TV902（低调水主线调节）为什么会自动关闭？后果如何？ 答：在正常生产中曾多次发生 TV902 自动关闭，使循环系统超压的事故。主要原因是因为 TV902 付线全关或只有很少开度的缘故。正常生产中当循环系统热负荷波动或冷却水温下降，使 TIC902 指示下降，TIC902 自动输出风压下降，TV902 随之关小。由于 TV902 关小则通过 903C 冷却器的循环水量减少，出 903C 循环水温有所下降。若TV902 副线有一定开度，因 TV902 阀关小，主线阻力增加，因此通过付线的未经冷却的水量必然增加，这样使循环水主副线汇合后水温TIC902 指示上升，达到调节的目的。如果 TV902 付线全关或只有很小一部分热流通过付线与冷流汇合，这样不但不能提高 TIC902 的温度，而且会使 903C 的调温水温度进一步降低，TIC902 也随着降低，则 TIC902 会进一步关小。如此恶性循环直到 TV902 关闭，循环水量减少到最小或零。使 301C 内换热极小，影响了冷凝，最终使循环系统超压，进入事故状态。此种事故的现象是：TR003/8、9 温差大，TR003/5 上升，PIC302 超压。
从以上分析看，原因主要是由于 TV902 付线全关或开度过小造成。但也有客观原因：如冬季冷却水温度低。903C（低调水冷却器）内外温差大，903C 换热有余量，因此，TV902 副线有开度，就不会出现这种情况。在夏季，由于冷却水温度高，903C 内外温差小，换热量不足，一般性的波动也不会出现上述现象，而在春秋两季，因为只
有在 TV902 副线关闭时有很小开度时，903C 换热量才够，此时外界温度及系统内的波动就极易引起上述现象。
要防止上述现象的出现，除了要加强监护外，还可以在指示值与给定值相同，将 TV902 付线多开一二扣，或有意将给定值拉低（但要防止 TIC902 过低使 301C（低甲冷）产生结晶）。无论如何控制，都应该注意要始终保持调温水的流量不低于 300m³/h，以保证 301C 的正常换热。
58、正常生产时，二氧化碳负荷突然降低至 4500m³ ³h /h 以下的处理？ 答：若正常生产时二氧化碳突降至＜4500m³/h，工艺系统应减负荷生产：（1）、减少空气量。（2）、减少加氨量。（3）、及时关小 HV201（合成出液），以防止 201D（合成塔）断料。（4）、关小 PV904，降低PIC904（高压包）压力，稳定操作。（5）、根据 201D 的压力适当提高PIC213（低压包）压力，稳定操作，根据事故原因做出相应的措施。
一般情况下，系统负荷不能在 70％以下长期运行 59、TIC301(即 即 TR003/3)点达不到要求指标的原因？ 答：原因主要由两个方面：
（一）传热方面：
（1）、0.4Mpa 蒸汽管网压力低。
（2）、高压调温水 TIC901(高洗气出气测温点)控制低。
（3）、301TCA 壳侧有惰性气积存。
（4）、301ECA 列管结垢或物料带油在列管表面结碳。
（二）、工艺方面：
合成转化率低、汽提效率低，均会使进入循环系统的甲铵、氨、二氧化碳大量增加，并在循环系统分解，大量吸热，使 TIC301 温度提不起来。
60、循环系统低甲冷液位槽出气超压的原因？ 答：（1）、合成转化率低，二氧化碳汽提效率低均会使汽提塔出液氨、二氧化碳浓度升高而增加循环系统负荷，当合成系统失常时，循环负荷过大，则引起低甲冷液位槽出气超压。
（2）、低压吸收塔加冷凝液阀加水量太少。
（3）、低调水温度控制太低，造成低甲冷内部结晶，使低甲冷冷凝效率大大降低。
（4）、低调水进口水温控制过高，使低甲冷冷凝量大大减少。
（5）、常压吸收塔内部结晶，使气相偏流。
（6）、低压调温水循环量太少，或低调水主线调节阀自动关闭，使低甲冷的反应热不能移走，使常压吸收塔负荷突增。
（7）、解吸负荷过大或解吸气氨与二氧化碳过高，使低甲冷负荷过重。
（8）、低甲冷内组分氨碳比过高、过低都会使低甲冷不能正常冷凝，而使常压吸收塔的负荷增加，如汽提塔出液调节阀控制不当，高压系统二氧化碳窜入循环系统；经过液氨缓冲槽出口液氨调节阀向循环系统加氨量过大，都会使低甲冷内氨碳比失常。
61、低甲冷内部结晶的现象及处理方法。
答：当低甲冷壳侧甲铵液的温度低于该组分下结晶温度时，则会引起低甲冷甲铵液结晶。低甲冷内一旦出现甲铵结晶，则会使低调水进出口测温点温差减少，TR003/5 点下降、放热少。氨及二氧化碳挥发未被吸收、低甲冷液位槽出气超压。如低甲冷结晶处理不及时，将低甲冷堵死，低甲冷液位槽出气无压力而常压吸收塔气相安全阀跳，这两种情况都要热洗低甲冷。
热洗的方法：加大低压吸收塔加水水量，全关低调水主线调节阀，全开低调水副线调节阀。热洗时循环系统仍超压，气相可通过放空阀部分放空，亦可用高压甲铵泵进口加冷凝液通过副线进入低甲冷使结晶熔化，并手控维持高压甲铵泵低速运行，排放低甲冷液位槽液位，以维持合成系统正常水碳比，使进入合成系统加水量增加。待TP003/8上升到 80-100℃、半小时后再停止热洗，逐渐将系统恢复正常。另外也可以用高压甲铵泵进口通入蒸汽，关闭低调水副线调节阀的方法洗。
62、低甲冷液位槽出气压力调节阀前为什么要加蒸汽？ 答：低甲冷液位槽出气压力调节阀前加蒸汽的原因有两个方面：
（1）、从原设计讲在低甲冷液位槽出气压力调节阀后放空量很少，因此将使低甲冷液位槽出气压力调节阀经常处于关闭或稍开之间波动状态。这样易损坏阀头，系统压力也不稳定。因此在此阀前加蒸汽可以使 PV302 经常保持一个较小的而且稳定的开度，以保护阀头。
（2）、由于氨、二氧化碳生成物易结晶堵塞管道，因此在此阀前加入蒸汽吹扫以保证低甲冷液位槽出气压力调节阀前后管道畅通。
63、为什么低压甲铵液组分氨碳比控制在 2.1--2 2.2 之间？ 答：由于汽提塔出液中含氨 6.86%、二氧化碳 8.8%，这些氨、二氧化碳在循环系统以气相形式分解出来再加入水组成溶液返回高压系统。加入的水量按合成工艺条件为水碳比 0.37，故由此得到甲铵液组分为氨：30%、二氧化碳：35%左右，其熔点为 51℃，氨碳比为 2.2。由于从安全角度考虑不能在熔点下操作，而高于熔点 20℃操作，故甲铵液温度在 70-71℃。我们在 70℃的三元相图上看到该组分正好处于顶脊线上，因为顶脊线上的组分在同样的操作温度（70℃）、操作压力（2.8atm）下只有在顶脊线上的组分才是最高浓度，即水分最少，任何偏离顶脊线的组分其水分都高。显然，水分过多对合成系统水碳比控制不利。因而我们要求甲铵液组分控制在顶脊线上，相当于氨碳比为 2.1-2.2 之间，这个组分是操作好整个循环系统和合成系统的关键。
64、当氨水槽浓度逐步升高时，应从哪些方面找原因？ 答：当氨水槽浓度升高应检查：
（1）、氨泵的填料，排放阀是否有大量泄漏。
（2）、甲铵泵填料是否大量泄漏。
（3）、循环操作压力是否正常。
（4）汽提塔、302F 各排放管有无泄漏。
65、用氨--水二元系统相图解释解吸操作。
答：该图为氨-水二元系恒压相图，实线 AB 表示不同浓度的氨水在0.4Mpa(绝)下的沸点线、虚线表示汽相组成、设有一个原始组分氨为
60%、在 0.4Mpa（绝）压力下加热到 C4 温度时即沸腾（20℃）,其对应平衡气相组分为 D4，在恒压下加热到 C3 温度时，则汽相组分为 D3、液相为 E3。汽与液的量的比例依杠杆规则则为汽/液-E3C3/C3D3,如加热到 C2，对应汽相组分为 D2。当对 D2 这个组分进行冷凝，如冷到F3 时的温度此时又有一部分液相生成，其组成为 E3，汽相为 D3，显然其中氨含量高于 D2，用此方法可在气相提到纯的氨，因气相组分断沿虚线往下走，而液相组分则随温度升高不断由 E4-E3-E1 沿实线不断往上走，最后可得到液相（水），从而可把原来的含氨为 60%的溶液彻底分开。在解吸塔内就可以实现这样一个过程。由于蒸汽从下部通入，液体从上部进入，故上升蒸汽碰到一块塔板时，温度降低产生冷凝，使气相中水分转到液相而液体中氨浓度得到提高。同时液相中随着氨减少沸点不断升高到塔底部时几乎为纯水，解吸塔就是这样工作的。
66、解吸操作的依据。
答：解吸工作状态的好坏，要从三个方面来衡量。
（1）、解吸塔排液中的氨含量要尽量低。
（2）、使解吸塔出气中水含量要尽量低。
（3）、在达到前 2 项要求的前提时尽量节约蒸汽。这就是解吸塔操作中工艺参数确定的原则。如：
（一）、解吸塔的出液温度 TR004/3，只要确定了操作压力，就可以查出对应压力下的沸点。在此温度下解吸废液中应不含氨。现我车间解吸操作压力为 0.4Mpa（绝），该压力水的沸点是 143℃。故解吸塔的出液温度应控制在 143℃。如增大蒸汽量不会改变此温度值而使顶部出液温度升高或解析出气压力增大，故应使底部蒸汽汽量刚能把出液达到沸点为宜。
（二）、解吸塔出汽温度 TR004/2：既然解吸塔的汽相总压一定，而解吸塔气相中的水又是饱和的，所以要想使气相中的水量低，就应使水的分压控制得低些。这就是要求气相温度低些。要使气相中水含量不超过 50%（体积），那么在 0.4Mpa（绝）总压下，水的分压须低于 0.2Mpa（绝），此压力下饱和水汽温度为 120℃。所以解吸出气温度 TR004/2 不应超过 120℃。亦即控制好底部进蒸汽量，目前由于进解吸塔的氨水中（氨+二氧化碳）已达 7%左右，故使出解吸塔的气相温度降到 116℃左右，因而汽相中水含量也相应降低。
（三）、进解吸塔的氨水温度 TR004/5。因为当氨水浓度和解吸负荷一定时，只要达到（一）（二）两个要求，即从解吸塔带出的热量基本稳定，所以要想节能只取决于进解吸塔带的热量：A、蒸汽用量；B、进料氨水温度。如果氨水温度低则就要多加蒸汽，才能满足平衡，因此我们应该适当提高氨水温度，但是如果氨水温度过高则进入解吸塔就闪蒸，使气相含水量增加，因此应使进塔氨水温度低于出气温度
15-20℃，如我车间解吸塔出气温度为 116℃，则进料温度 TR004/5应为 95-100℃。
这个温度应视为进料液浓度下在解吸压力下的沸点温度。不同的氨含量这个温度时不同的，当冷的氨水从顶部进入时，与上升蒸汽进行热交换，温度逐渐升高，直到第九块塔板上液体才达沸点。所以第10-20 块塔板上对气体是部分冷凝的精馏过程（温度下降水蒸气冷凝进入液相）。而对液体是逐步升高的过程，1-9 块塔板对液体来说是部分汽化。精馏过程，即易挥发组分氨、二氧化碳不断进入汽相中，当某一浓度氨水入解吸塔时必定不是同一个沸点温度与之相对应，始终保持该塔板上液体的沸点。为了适应负荷的变化，解吸塔每块塔板上都有轻重二种型号浮阀。当负荷高时，轻阀开完后，重阀也相继打开，以适应这种负荷增加，气体负荷相应增加的变化。
67、板式换热器有何优缺点？ 答：优点：
（1）、传热系数大（K=1300-1400，约为列管式换热器的 1.3-1.4倍），传热效率高。
（2）、结构紧凑，换热面积大（每 m³空间约有 250m²换热面积）。
（3）、灵活性大，可利用改变板片数目调节换热面积。可利用安插不同的挡板改变冷热流的处理量及换热段数。
（4）、耗材少，检修清洗方便。
缺点：（1）、密封周边长，渗漏机会多。
（2）、受密封材料限制，操作压力和温度均不能太高。
（3）、由于板间距小，所以流量不能太大，而且要求介质在操作温度下粘度小，同事无固体颗粒的存在。
68、生产中高压甲铵泵何时需要进口加冷凝液？应注意什么？ 答：在生产中一半需要在高压甲铵泵进口加冷凝液的情况有三种：
（1）、在甲铵浓度高时，氨与二氧化碳的平衡分压必然高。因而有可能造成高压甲铵泵进口汽化，使高压甲铵泵不能正常运行，这种情况较少。
（2）、在开车过程中，循环系统不正常或低甲冷堵塞时使低甲冷液位槽液位很低，在高压甲铵泵进口补充冷凝液，使高压甲铵泵不至于抽空，而使高洗器缺水或断水，影响合成系统。但加水量不要太大，一旦低甲冷液位槽液位正常时立即停止加水，以免造成合成系统水量过多。
（3）、合成塔液位失灵汽提塔断料后需在高压甲铵泵加水。
69、高压甲铵泵为什么要预热？ 答：低甲冷液位槽出口甲铵液组成大约为氨：31%、二氧化碳：34%，其结晶温度大约在 50-52 摄氏度。如果泵体不预热，当甲铵液进入冷的管道及泵体就可能造成结晶堵塞，预热就可避免这个问题。同时也可避免因备用泵进出口阀门漏可能造成的结晶堵塞。
70、高压甲铵泵 进口加冷凝液阀忘记关闭后，此时，合成系统会有什么现象？ 答：高压甲铵泵进口加冷凝液阀忘记关闭后，开始，合成系统压力下降，FR202 冷凝温度提高产气量增大，流量指示上升，LV304 液位
降不下来，个点温度下降但 TR002/8 上升。201C 负荷增大，TR002/7上升，循环系统压力上升。如果时间过长，合成系统压力反而上升，整个系统进一恶化。
71:、一台 甲 氨泵检修，另一台甲铵泵运行中跳车不可能开动、此时如何调节，维持系统不跳车？ 答：这种情况只能短时间维持生产，如出现这种情况：
（1）启动高压冲洗水泵，向高压洗涤器打水。
（2）循环系统排放到氨水槽维持低甲冷液位槽液位，氨水槽浓度过高可加冷凝液稀释。
（3）停解吸。
（4）低调水进口温度控制高一点，循环系统压力高可开低甲冷液位槽出气压力调节阀付钱。
（5）合成系统压力维持不住，可减负荷处理。
72、低调水循环水泵 跳车，备用 泵不能启动如何处理？ 答：低调水循环水泵跳车，备用泵又不能备用，则低压调温水中断循环，此时低甲冷液位槽出气压力将严重超压。应马上停解吸，系统减负荷至 70%。必要时可适当提高高压汽包与负荷相对应的压力。由于低甲冷不能正常工作，则低甲冷液位槽负荷猛增。可增加低压吸收塔的加水量，同时低调水循环水泵转速降低。
注意防止高压甲铵泵转速过高，进入合成系统水量多，造成水碳比高。
73、高调水泵 跳车，备用泵不能备用，如何处理？
答：高调水泵跳车，备用泵无法使用，则高调水就停运了。这样高洗器内没有冷凝，循环加热器耗汽量增加，蒸发真空度下降，整个系统都将产生波动，在调温水停运，高调水泵检修期间，则应根据合成系统压力变化情况减负荷至 70%，开大高洗器出气调节阀。如系统压力上升，则可适当降低负荷相对应低压包的压力，一旦高调水泵修复，立即建立调温水系统。
74、尿素蒸发为什么用膜式蒸发皿？ 答：所谓模式蒸发皿，指液体并不充满管内而是沿管壁的一层液膜形式上升（称升膜式蒸发器）或下降（称降模式蒸发器），同时在管外加热蒸汽的作用下，在管内 1/3 高度时，大量蒸汽丛液膜中蒸出。故管内中心为高速流动的气流。由于液膜极薄，流速极高（一段 70/S，二段 350-400m/s），这样就使加热器有极高的传热系数，（K 值大于1000）以至在极短的时间里就把尿液增浓到指标，这对减少二脲的生成时非常有利的，从而保证尿素溶液迅速穿过结晶区，而不致引起管中堵塞。
75、为什么蒸发采用两段蒸发? 答:从尿素溶液的蒸汽压浓度,温度来看,如果要把尿素提到 99.7%以上只能在真空的条件下才是有利的,因为在稍大于熔点(132.1)温度下操作得到的产品中缩二脲含量才低,如果选择14.度操作其蒸汽压只有这样低的压力,入直接只用一段蒸发操作,大量的水分以抵压过热蒸汽形式蒸出,体积大又不能直接冷凝,须进行升压.显然设备十分庞大，很不经济.故应分两段.考虑到尿素饱和蒸汽压有一个极大值,在高于其压力下,任何温度都不结晶,故选择第一段压力在稍大于下进行以尽可能多蒸出一些水分.然而进入第二阶段蒸发,因为操作温度大于熔点几度,故选择 140 度下错做,99.7%尿液的蒸发压为故操作压力为,因不可避免进入结晶区,工艺上采用高气速的膜式蒸发器使尿液在短时间内通过,还来不及结晶就完成了蒸发过程,亦防止缩二脲的生成及尿素的水解.76、蒸发开车前做哪些工作? 答:一,当蒸发系统建立后,将 PIC907 自控于 2.8*10*3 兆帕,并打开蒸发系统全部保温蒸汽,检查是否畅通.二,试抽真空 1、联系主控开 HV701,关 PV701,将 HV603 置于循环位置.2、联系泵岗位开 303J 走水,待 401J 有液位后,启动 401J 检查泵是否正常 3、抽真空,关一,二段真空吸入阀,打开 703LL2,701L 蒸汽阀,并使二段压力低于一段 0.281083 找皮,开 703LL1,702L 使一,二段真空度达到指标,如未达到找出泄漏处并消除.4、破真空,关 702L,逐渐关小 701L,703LL1,703LL2,仍保持一,二段压差 0.2*10*3 兆帕,打开空气吸入阀 5、视开车进度停 303J 走水,打开 401J 出口排放阀,待无水排出后停 401J 倒转 6、检查并启动皮带机检查是否正常
76、为什么停车时先破真空后将温度 答:根据尿素一水二元相图知,尿素饱和蒸汽压有极大值,相当于图 A 点处,蒸汽压力 220mmHg,在大于其压力下操作,任何尿素浓度都不会进入结晶区.若进料时组成为 D 点 735mmHg72%浓度,当在一段蒸发要提到96%浓度尿液(B)点,如先提真空,D点就沿平行T轴方向往左走,显然离开结晶区,这样就安全了,故开车先提温度到 130 度,再把压力降到稍高于 220mmHg(实为 235mmHg)这样一处于溶液区不会结晶,停车时,若当时二段出口尿液组成在 C 点,相当于 25mmHg 压力99.7%浓度,140 度,如果先降温不提高压力既 C 点往右走,显然马上进入结晶区是十分危险的,故应先破真空使 C 点网上走到压力大于220mmHg 后再降温,无论如何也不能结晶,总之,这样的操作方法目的都是避免进入结晶区 77、为什么开车提真空度时要注意温度 答:提真空时,虽然当时温度已达到 130 度,150 度,但真空一提后,因压力降低,尿液中水分又大量蒸发,如果不增加蒸汽用量,大量水分蒸出必然降低尿液浓度,严重时进入结晶区,故提真空时,同事开打加热蒸汽阀开度,保持温度不变 78、试述蒸发开车步骤 答:(一)合成系统投料一个半小时候 1、开 PV401,TV402 的切断阀,由总控稍开 PV401,TV402 预热401C,402C 现场疏水排气,预热后打开疏水器切断阀冷凝液排入 901F 2、系泵岗位启动 303J 走水若原始开车或尿液很稀可直接走尿
液,LI402 有液位后配合泵岗位启动 401J 3、因尿液较稀且氨含量高,故冷凝液在加热器可可能积存,应调节疏水器副线,以尽快提一,二段温度及蒸汽压力 4、TIC402,TI401 分别达到 150 度,130 度以上后逐渐提一,二段真空度,仍应保持二段压力比一段压力低 0.2*10*3 兆帕,当 PR402 达600--650mmHg(真空度)开升压器702J,在提真空度时密切配合总控,注意一,二段温度及蒸汽压力 5、当一段真空度及温度达标,二段温度150度,真空度有690mmHg以上即可造粒,造粒后须吧 PR402 提到指标吧温度 TIC402 降到 140度 6、送造粒时,注意调节喷头转速不至满液正常时转速 280YPM 7、检查皮带机运转情况,根据尿素颗粒温度调节造粒塔风窗开度 79、为什么开车时, 一, 二段要保持压差, 停车走水时是否一段要抽真空 答:开车时,一,二段真空保持压差,即一段压力高于二段压力0.2*10*3 兆帕,使其保持便于尿液流动的动力,无压差时尿 80、蒸发走水时为什么有时走不到 401J？如何处理？ 答：其原因有：
（1）、走水量太小，在一段加热器就被蒸发掉，故其量不应少于10m 3 /h（2）、一、二段压差未维持好，应使二段压力低于一段 0.2×10 5 Pa（3）、走水时，蒸发器加热蒸汽不应打开，否则水被蒸掉了
（4）、二段压力不要太低，否则水被蒸掉了（5）、管道有堵塞，特别是 U 形管，应打开排放阀检查（6）、检查 402CF--401J 视镜，如有水，而泵出口无水，应检查401J 及出口 管是否有堵。
81、303J 打量不好有什么现象？原因是什么？如何处理？ 答：现象：
（1）、303J 出口压力波动。FR401 流量指示下降且波动。
（2）、4×10 5 Pa、9×10 5 Pa 蒸汽压力上升，调节阀 PV401、TV402开度变小 处理：
（1）、操作规程中尽量控制好循环系统压力，不能过高（2）、倒泵应缓慢进行（3）、进口稍加点水（4）、减蒸发负荷 82、二段蒸发疏水器付线阀开得过大或开得过小有何危害？ 答：二段蒸发加热器的冷凝液是由疏水器来排出的，这个疏水器的排放量可以通过调整来满足工艺要求。调整不当，有可能排不完冷凝液，此时稍开付线，使部分冷凝液不经排水阻气阀直接进入 401C。当此阀开得过大时，有可能使蒸汽也被排走，造成二段温度提不起来。同时也浪费了蒸汽。故付线阀开得能满足冷凝液排放即可。当然开得过小或没有开，一旦排水阻气阀走不完，必然使加热蒸汽壳冷凝液积存。慢慢地使加热温度提不起来，影响了蒸发造粒的时间。
83、蒸发开车时，TI401、TIC402 提不起来的原因？ 答：出现这种情况：（1）、302F 尿液太稀。（2）、蒸发系统走水时，水阀未关或者没关死。（3）、401C、402C 是否有冷凝液积存。（4）、4×10 5 Pa、9×10 5 Pa 蒸汽压力太低。（5）、PV401、TV402 是否有卡住。
84、蒸发真空度抽不起来或真空度较低的原因及处理？ 答：造成真空抽不起来或真空度低有：
（1）因循环压力高，进蒸发系统尿液中游离氨含量较高。
（2）冷却水进口温度高或进口压力低。
（3）冷凝器惰性气未排。
（4）系统是否泄漏。
（5）4×10 5 Pa 蒸汽管网压力太低 5、喷射泵过滤网堵 6、蒸发负荷高 7、升压器喉管堵 8、分离器缩二脲积存 9、各冷却器去 701F 阀是否打开 10、LI402 负向吸气阀是否开得过大 11、导压管是否有堵塞 12、401J 盘根泄漏产生吸气现象 13、701F、302F 液位过低 14、所有破真空阀是否关闭或者有漏现象 处理：
（1）把循环压力控制在正常范围内，提高循环加热器的温度，开大 HV701（2）如有条件尽量提高循环冷却水进口压力（3）检查冷凝器是否有惰性气存在（4）分离器缩二脲结块过多只有停车处理（5）加长喉管冲水时间 85、送造粒前，为什么 HV601 先关小？ 答：送造粒时，因造粒喷头突然带上负荷后，转速有瞬时下降的过程。同时，喷头是冷的，刚进粒是必然有部分孔堵塞。如 HV601 开得过大，喷头就会满液。
86、循环系统不正常压力高，对蒸发有何影响？有什么现象？ 答：循环系统部正常，压力高，必然分解率降低，使尿液槽中游离氨含量上升，尿液变稀，从而增加了蒸发的负荷，使蒸汽用量增加。同时，真空度也要下降。另外，闪蒸槽真空度降低也使一段真空受影响，严重时，尿液槽入孔盖要冒出氨气。当 302F 浓度变稀，氨含量上升，会使 303J 气化，打不起量有时必须开两台或进口加些水才能解决。
87、试述蒸发系统停车步骤？ 答：（1）总控通知蒸发已打循环（2）破真空：停 702L、703LL1，逐渐关小 701L、703LL2，也可开空气吸入阀。保持二段压力仍低于一段 0.2×10 5 Pa（3）总控渐降一、二段温度（4）配合泵岗位 303J 改走水
（5）打开 401J 出口排放阀，检查确认尿液已稀释至不致有结晶的可能后，停 303J，待 401J 出口快排完后停 401J，全破一、二段真空（6）必要时关一二段加热蒸汽切断阀。关冷却水切断阀及付线，并打开壳侧冷凝液排放阀（7）将身背管道...
