综采工作面供电系统设计

煤矿XV5305综采工作面供电系统设计

机电副总：

审 核：

计 算：

王台铺煤矿机电技术科

二0一五年九月

王台铺煤矿XV5305综采工作面供电系统设计

一、XV5305综采工作面概况与设备选型配置

XV5305综采工作面位于15#煤层二水平五盘区，本工作面倾斜长度180.1m（帮—帮），走向长度470.5m（帮—停）,XV53051巷走向长度532.6m，XV53053巷走向长度546.6m，煤层厚度2.05m—2.80m，均厚2.64m，回采过程中采高控制在2.20m～2.80m，平均采高2.64m，工作面煤层倾角0°－5°，平均倾角2°，采煤方式为综合机械化采煤，设备选型配置情况如设备选型配置情况如下：

表一

二、供电系统的选择确定

综采供电电源来自XV号煤五盘区变电所，由五盘区变电所高压17#开关接在XV5103巷一台KBSGZY-1000/1140移变，然后在连接至XV5103巷KBSGZY-500/660移变，在连接在XV5103巷KBSGZY-315/660移变上。

电缆敷设巷道路线为：

高压路线：XV号煤五盘区变电所→XV5103巷→XV5305综采工作面移变泵站硐室.低压路线：1140V级：XV5305综采工作面移变泵站硐室→XV5103巷→XV53043巷→XV53051巷，移动变电站及泵站放置XV53043巷以北40m附近，设备控制开关放置距工作面50m的开关架处，采用电压等级为1140V；660V级：分两条线路，其中皮带巷即XV53051巷沿XV53051巷→各设备，另一条即回风巷即XV53053巷沿XV5305综采工作面移变泵站硐室→XV5103巷→XV53053巷口馈电开关→→XV53053巷各绞车开关，采用电压等级为660KV。

三、负荷统计及移动变电站选择

1、根据工作面设备选型配置、电压等级列出用电设备负荷统计表如下：

2、变压器的选择：

根据XV5305综采工作面设备布置图可知，选择三台移动变电站，其容量分别决定如下：

2.1、1#移动变电站向一台采煤机组、一台刮板输送机、一台转载机、一台破碎机、八部绞车供电，电压为1140V。

K1x=0.4+0.6(P1max/ΣP1e)=0.4+0.6(250/1435)=0.504 cosφ=0.8

S1b=ΣP1eK1x/cosφ=1435×0.504/0.8=904.5KVA

故1#移动变电站选用KBSGZY-1000/6/1.14变压器

S1e=1000KVA＞S1b=924.6KVA 满足工作需要

2.2、2#移动变电站向一台乳化液泵，一台喷雾泵供电，供电电压为660V。

K2x=0.4+0.6(P2max/ΣP2e)=0.4+0.6(125/143.5)=0.822 cosφ=0.8

S3b=ΣP2eK2x/cosφ=143.5×0.822/0.8=147.4KVA

故3#移动变电站选用KBSGZY-500/6/0.66变压器

S3e=500KVA＞S2b=357.4KVA 满足工作需要

2.3、3#移动变电站向一台带式输送机、一部地沟溜、一台涨紧绞车、一台卷带电机、供电电压为660V。

K3x=0.4+0.6(P2max/ΣP2e)=0.4+0.6(160/331.5)=0.689 cosφ=0.8

S3b=ΣP2eK2x/cosφ=331.5×0.689/0.8=285.5KVA

故3#移动变电站选用KBSGZY-315/6/0.66变压器

S3e=315KVA＞S2b=357.4KVA 满足工作需要

四、电气设备的选型

低压开关的选择：由表一可知，各设备配置额定电压为1140V和660V电压等级两种等级，故本次设计均按各设备额定电压选型，低压采用1140V和660V电压等级。

根据上述选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情况如下：

五、高压电缆选择与校验

按设计规定初选电缆规格、型号和长度1、1000KVA移动变电站高压电缆的选择

1.1、向一台1000 KVA移动变电站供电的6KV高压电缆选用MYPTJ3X50+3X16/3+3X2.5型矿用6KV铜芯橡套双屏蔽电缆,截面50mm2，从XV号煤五盘区变电所到1000 KVA移动变电站L=1200m。

1.2、按长时允许电流选择校验电缆截面

MYPTJ3X50+3X16/3+3X2.5型矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆其长时允许电流为Iy=173A，取η=0.9，cosφ=0.8。

Ifh=∑Pe×KX×103/UecosΦN=1435×0.504×103/×6000×0.8×0.9=96.6 A

KX=0.4+0.6PMAX/∑Pe=0.4+0.6×(250/1435）=0.504

Iy=173A＞Ifh=96.6A

1.3、按经济电流密度校验高压电缆截面

查表经济电流密度Ij=3.46A/mm2 Aj= Ifh /Ij=96.6/2.5=38.64mm2＜50mm2

因此所选高压电缆满足要求。

1.4、热稳定校验电缆截面

短路参数按XV号煤五盘区变电所出口短路容量50 KV·A计算，则其最大三相稳态短路电流为 I∞（3）=Sd/U=50×106/×6000=4811A

按下式求XV号煤五盘区变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面，即

Amin= I∞（3）/C=4811×/93.4=25.7mm2

tj---短路电流的假象时间,取tj=0.25s

C---电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4

所需最小截面Amin=25.7 mm2 因此所选高压电缆满足热稳定要求。

1.5、按电压损失校验电缆截面

MYPTJ3X50+3X16/3+3X2.5型矿用6KV铜芯橡套双屏蔽电缆，查表得R65=0.429Ω/Km,X=0.063Ω/Km；取负荷的功率因数cosΦ=0.7，tanΦ=1.02。

△U%=（PL/10UN2）×（R65+X tanΦ）%=（1268.5×0.4/10×62）×（0.429+0.063×1.02）%=0.695%＜5%

MYPTJ3X50+3X16/3+3X2.5型高压电缆能够满足供电要求。

六、移动变电站负荷侧电缆选择与计算1、1140V电缆选择与计算

移变馈出两根主干线，给采煤机、破碎机、转载机、工作面溜及工作面水泵供电，因为是并列运行所以：I1=Pe/UcosΦ=1344/×1.14×0.85×2=693.5A

选用MYP3×95+1×25mm2 电缆600米

Iy=400×2=800A＞693.5A 因此选用95 mm2 电缆满足要求2、1140V开关支线电缆的选择：

2.1、转载机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=160/×1.14×0.85=95.4A

故选用一根95mm2电缆，L=600米

Iy=400A＞95.4A 因此选用95mm2 电缆满足要求

2.2、破碎机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=110/×1.14×0.85=79.3A

故选用一根95mm2电缆，L=600米

Iy=400A＞85A 因此选用35mm2 电缆满足要求

2.3、刮板输送机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=400/×1.14×0.85=238.3A

故选用一根95mm2缆，L=600米

Iy=400A＞238.3A 因此选用95 mm2 电缆满足要求

2.4、采煤机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=600/×1.14×0.85=357.5A

故选用一根95mm2电缆，L=600米

Iy=400A＞357.5A 因此选用95 mm2 电缆满足要求3、1140V磁力启动器负荷线的选择：

3.1、转载机：

Ig=Pe/UcosΦ=160/×1.2×0.85=90.5A

故选用一根35mm2电缆，L=50米。

Iy=400A＞90.5A 因此选用35mm2 电缆满足要求

3.2、破碎机：

Ig=Pe/UcosΦ=110/×1.2×0.85=62A

故选用一根35mm2电缆，L=50米。

Iy=400A＞62A 因此选用35mm2 电缆满足要求

3.3、刮板输送机回路：

前电机：Ig=Pe/UcosΦ=400/×1.14×0.85=238.3A

故选用一根35 mm2电缆，L=50米

Iy=400A＞238.3A 因此选用95 mm2 电缆满足要求

后电机：Ig=Pe/UcosΦ=400/×1.14×0.85=238.3A

故选用一根35mm2电缆，L=230米

Iy=400A＞238.3A 因此选用95 mm2 电缆满足要求

3.4、采煤机回路：

截割电机（左右）：Ig=Pe/UcosΦ=250/×1.14×0.85=149A

故选用两根95mm2电缆，L=230米，两根95 mm2电缆，L=10米

Iy=400A＞149A 因此选用95 mm2 电缆满足要求

牵引电机（左右）：Ig=Pe/UcosΦ=40/×1.14×0.85=23.8A

故选用两根95mm2电缆，L=230米，两根35 mm2电缆，L=10米

Iy=400A＞2.38A 因此选用95 mm2、35 mm2电缆满足要求

油泵电机：Ig=Pe/UcosΦ=18.5/×1.14×0.85=11A

故选用一根95mm2电缆，L=630米，一根35 mm2电缆，L=10米

Iy=400A＞11A 因此选用95mm2、35mm2电缆满足要求4、660V开关支线电缆的选择：

4.1、乳化泵回路：

Ig=Pe/UcosΦ=125/×0.66×0.85=128.6A

故选用一根70mm2电缆，L=10米

Iy=315A＞128.6A 因此选用70mm2电缆满足要求

4.2、喷雾泵回路：

Ig=Pe/UcosΦ=18.5/×0.66×0.85=19A

故选用一根70mm2电缆，L=13米，一根16mm2电缆，L=1米

Iy=80A＞19A 因此选用70mm2和16mm2电缆满足要求

4.3、地沟溜回路：

Ig=Pe/UcosΦ=160/×0.66×0.85=138.6A

故选用一根70mm2电缆，L=110米

Iy=315A＞138.6A 因此选用70mm2电缆满足要求

4.4、带式输送机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=160/×0.66×0.85=138.6A

故选用一根70mm2电缆，L=100米

Iy=315A＞438.6A 因此选用70mm2电缆满足要求

4.5、卷带电机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=4/×0.66×0.85=4.1A

故选用一根70 mm2电缆，L=100米，一根16mm2电缆，L=1米

Iy=80A＞4.1A 因此选用70mm2和16mm2电缆满足要求

4.6、涨紧绞车回路：

Ig=Pe/UcosΦ=4/×0.66×0.85=4.1A

故选用一根70mm2电缆，L=100米，一根16mm2电缆，L=2米

Iy=315A＞4.1A 因此选用70mm2 和16mm2电缆满足要求

4.7、XV53053巷馈电开关回路：

Ig=Pe/UcosΦ=45.6/×0.66×0.85=46.8A

故选用一根70mm2电缆，L=100米

Iy=315A＞46.8A 因此选用70mm2电缆满足要求

4.8、XV53053巷1#绞车回路：

Ig=Pe/UcosΦ=11.4/×0.66×0.85=11.7A

故选用一根35mm2电缆，L=200米

Iy=80A＞11.7A 因此选用35mm2 电缆满足要求

2#绞车回路：故选用一根35mm2电缆，L=200米

3#绞车回路：故选用一根35mm2电缆，L=400米

4#绞车回路：故选用一根35mm2电缆，L=100米5、660V磁力启动器负荷线的选择：

5.1、乳化泵回路：

Ig=Pe/UcosΦ=125/×0.66×0.85=128.6A

故选用一根70mm2电缆，L=10米

Iy=315A＞128.6A 因此选用70mm2电缆满足要求

5.2、喷雾泵回路：

Ig=Pe/UcosΦ=18.5/×0.66×0.85=19A

故选用一根16mm2电缆，L=10米

Iy=80A＞19A 因此选用70mm2和16mm2 电缆满足要求

5.3、地沟溜回路：

Ig=Pe/UcosΦ=160/×0.66×0.85=138.6A

故选用一根70mm2电缆，L=10米

Iy=315A＞138.6A 因此选用70mm2电缆满足要求

5.4、带式输送机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=160/×0.66×0.85=138.6A

故选用一根70mm2电缆，L=50米

Iy=315A＞138.6A 因此选用70mm2 电缆满足要求

5.5、卷带电机回路：

Ig=Pe/UcosΦ=4/×0.66×0.85=4.1A

故选用一根16mm2电缆，L=30米

Iy=80A＞4.1A 因此选用 16mm2电缆满足要求

5.6、涨紧绞车回路：

Ig=Pe/UcosΦ=4/×0.66×0.85=4.1A

故选用一根一根16mm2电缆，L=30米

Iy=315A＞4.1A 因此选用16mm2电缆满足要求

5.7、XV53052巷1#绞车回路：

Ig=Pe/UcosΦ=11.4/×0.66×0.85=11.7A

故选用一根35mm2电缆，L=220米

Iy=80A＞11.7A 因此选用35mm2 电缆满足要求

2#绞车回路：故选用一根35mm2电缆，L=200米

3#绞车回路：故选用一根35mm2电缆，L200米

4#绞车回路：故选用一根35mm2电缆，L=100米6、1140V移动变电站负荷侧电缆选择与计算

6.1、按长时允许负荷电流与机械强度初选电缆截面

6.1.1、采煤机电缆的选择

已知Ie=400A，因此选用两根MCPT3X95+1X25+4X6电缆，长度230m

Ie=400A＞Iy=149*2+11+2+2.38*2A=324.76A 满足要求

且机械强度大于最小截面50mm2

采煤机支线电缆选用MCPT3X95+1X25+4X6和MCPT3X35+1X16+4X6专用电缆.Ie=400A＞149*2=298A 满足要求 MCPT3X95+1X25+4X6 L=10m

Ie=400A＞11*2=22A 满足要求 MCPT3X35+1X16+4X6 L=10m

6.1.2、刮板输送机电缆的选择

刮板输送机支线电缆的选用其单电机长时负荷电流为88.77A选用MYP3X35+1X16型金属橡套电缆两根分别供机头、机尾电机。

Iy=173A＞88.77A，满足要求。L头=50m，L尾=230m

且机械强度大于最小截面35mm2 满足要求

6.1.3、带式输送机、乳化液泵电缆的选择

（一）、带式输送机电缆的选择

带式输送机长时负荷电流I1=Pe/UcosΦ=160/×0.66×0.85=165 A

选用一根MY3X70+1X25型采煤机用金属橡套电缆共用供电

Iy=315A＞165 A 满足要求 L=120m

且机械强度大于最小截面35mm2 满足要求

6.2、乳化液泵电缆的选择

乳化液泵选用2台，一台备用，单台功率为125KW，电压1140V其长时允许工作电流52A，干线选用MYPTJ3X50+3X16/3+3X2.5电缆，Iy=173A＞Ie=52A；负荷线选用MY3X70+1X25电缆，Iy=128.6A＞Ie=52A

且机械强度满足最小截面16mm2，满足供电要求。

6.2.1、按允许电压损失校验或复选电缆截面

6.2.1.1、允许电压损失

根据有关技术资料规定变压器低压侧到电机端子的电压损失，不能大于其允许值为合格∑△U≤△Uy。

6.2.1.2、1#移变及线路系统电压损失计算

采区低压电网的最大电压损失一般由三部分组成，即电源变压器至最远电动机端子之间总的电压损失为：

∑△U=△Ub+△Ug+△Uz

①1#变压器的电压损失

ΔUb=ΔUP%×Ue

ΔUP%=β(URcosφ+UKsinφ)

UR=(ΔP/10Se)%

β—变压器的负荷系数，β=Sb/Se=（1268.5×0.518/0.85）/1250=0.618

UR—变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数

UK—变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数

ΔP—变压器的短路损耗W

由KBSGZY-1000/6移变技术参数表得知

UK=3.7%, ΔP=6500W

∴UR=(ΔP/10Se)%=6500/(10×1250)%=0.52%

ΔUx%=Error: Reference source not found UK2-UR2 %=Error: Reference source not found 3.72-0.522%=3.66%

ΔUP%=β(URcosφ+UXsinφ)%=0.618×(0.52×0.85+3.66×0.527)%=1.465%

ΔUb=ΔUP%×Ue=1.465%×1140=16.7V

②支线电压损失

△Uz=

Zb:变压器内部阻抗 ZL:电缆阻抗

ZQ:采煤机电动机阻抗 ZB:乳化泵电动机阻抗

6.3.1、启动回路元件阻抗

采煤机电动机双电机同时启动时，cosΦQ=0.4,额定启动电流为INQ=2×5.8×87=1009.2A

启动时每相阻抗为ZQ=UN/ INQ =1140/1747.6=1.888Ω

启动时每相电阻为RQ=ZQ cosΦQ =0.755Ω

启动时每相电抗为XQ=ZQ sinΦQ =1.888×0.9165=1.7304Ω

6.3.2、1.14KV电缆阻抗为支线电缆rb=0.230Ω/Km,Xb=0.076Ω/Km

RL=0.230×0.3=0.069Ω XL=0.076×0.3=0.023Ω

采煤机电动机回路每相阻抗

电阻 RST=RQ+ RL + Rg =0.755+0.0552+0.015=0.825Ω

电抗 XST=XQ+XL =1.7304+0.0182+0.0039=1.7525Ω

阻抗 ZST==1.936Ω

电导、电纳：

g ST= RST/ ZST2=0.220S b ST= XST/ ZST2=0.467S

乳化泵电动机正常运行等值阻抗，cosφN=0.85

阻抗ZB=UN/IN=3300/×53=35.948Ω

电阻RB= ZBcosφN=30.556Ω

电抗XB= ZBsinφN=18.937Ω

电导、电纳：

g B= RB/ ZB2=0.024S b B= XB/ ZB2=0.015S

采煤机启动时，变压器负载总阻抗

电导= g ST + g B =0.220+0.024=0.244 S

电纳= b ST + b B=0.467+0.015=0.482 S

导纳Y==0.531 S

阻抗Z=1/Y=1.883Ω

电阻R=（）Z2=0.865Ω

电抗X=（）Z2=1.709Ω

移动变电站XT=0.3289Ω RT=0.04127Ω

启动回路总阻抗

=R+ RT =0.906Ω =X+XT=2.0379Ω

==2.230Ω

采煤机启动时的实际启动电流为：

IQ= U2N /=337.1A

采煤机启动时的端电压为：

UQ=IQ ZQ=×337.09×1.888=1102.3V＞0.75UN=855V,所选电缆满足采煤机启动时的要求。7、2#移变及线路系统电压损失计算

ΔU=ΔUb+ΔUg+ΔUz

①变压器的电压损失

ΔUb=ΔUP%×Ue

ΔUP%=β(URcosφ+UKsinφ)

UR=(ΔP/10Se)%

β—变压器的负荷系数，β=Sb/Se=（547.1×0.61/0.85）/500=0.785

UR—变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数

UK—变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数

ΔP—变压器的短路损耗W

由KBSGZY-500/6移变技术参数表得知

UK=3.7%, ΔP=3100W

∴UR=(ΔP/10Se)%=3100/(10×500)%=0.62%

ΔUx%=Error: Reference source not foundUK2-UR2 %=Error: Reference source not found3.72-0.622%=3.58%

ΔUP%=β(URcosφ+UXsinφ)%=0.785×(0.62×0.85+3.58×0.527)%=1.89%

ΔUb=ΔUP%×Ue=1.89%×660=12.7V

②支线电压损失

△Uz=

ZT:变压器内部阻抗 ZL1: 刮板输送机机头电缆阻抗

ZL2: 刮板输送机机尾电缆阻抗 ZQ1:刮板输送机机头电动机启动阻抗

ZQ2: 刮板输送机机尾电动机启动阻抗

7.2、刮板输送机电动机启动阻抗。单台电动机启动电流IN,Q=6IN,启动功率因数cosφQ=0.5。

启动阻抗ZQ1= ZQ2=UN/IN,Q=1140/×6×58=5.745Ω

启动电阻RQ1=RQ2= ZQ1cosφQ=5.745×0.5=2.87Ω

启动电抗X Q1=XQ2= ZQ1sinφQ=5.745×0.866=4.98Ω

7.3、刮板输送机机头电动机支路阻抗

给刮板输送机供电的支线电缆阻抗支线电缆rb=0.448Ω/Km,Xb=0.081Ω/Km

机头电动机支线回路总电阻、电抗：

机头电缆

RL1=rg+ rbL1=0.015+ 0.448×0.17=0.091Ω

XL1=xg+ XbL1=0.0039+ 0.081×0.17=0.0179Ω

支路阻抗

RQ1ˊ= RQ1+ RL1=2.87+0.091=2.9Ω X Q1ˊ= XQ1+ XL1=4.98+0.0179=4.99Ω

ZQ1ˊ==5.80Ω

支路的电导、电纳：

g Q1ˊ= RQ1ˊ/ ZQ12ˊ=0.088S b Q1ˊ= XQ1ˊ/ ZQ12ˊ=0.149S

7.4、刮板输送机机尾电动机支路阻抗给刮板输送机供电的支线电缆阻抗

支线电缆rb=0.448Ω/Km,Xb=0.081Ω/Km

机尾电动机支线回路总电阻、电抗：

机尾电缆

RL2=rbL2=0.448×0.3=0.134Ω XL2=XbL2=0.081×0.3=0.024Ω

支路阻抗

RQ2ˊ= RQ2+ RL2=2.87+0.134=3.004Ω X Q2ˊ= XQ2+ XL2=4.98+0.024=5.004Ω

ZQ2ˊ==5.836Ω

支路的电导、电纳：

g Q2ˊ= RQ2ˊ/ ZQ22ˊ=0.088S b Q2ˊ= XQ2ˊ/ ZQ22ˊ=0.147S

7.5、刮板输送机2台电动机同时启动，变压器的负载阻抗。

电导= g Q1ˊ+ g Q2ˊ=0.176S 电纳= bQ1ˊ+ bQ2ˊ=0.296S

导纳Y==0.344S 阻抗Z=1/Y=2.907Ω

电阻R=（）Z2=1.487Ω 电抗X=（）Z2=2.501Ω

7.6、1#移动变电站变压器阻抗

移动变电站XT=0.3289Ω RT=0.04127Ω

7.7、刮板输送机电动机启动时变压器输出回路阻抗：

=R+ RT =1.528Ω =X+XT=2.831Ω

==3.22Ω

7.8、刮板输送机机电动机启动时变压器输出电流与电压

I=U2N/=1140/×3.22=204.4A

U= I Z=204.4×2.907=594 V

7.9、刮板输送机电动机实际启动电流和启动电压

IQ=U/ZQ2ˊ=594/5.865=101.3A

UQ=IQ ZQ1=×101.3×5.745=1008＞0.75UN=855V,所选电缆满足运输机启动时的要求。

因乳化泵与移变距离较近，故可忽略计算

由计算可知最远点最大负荷端子上的电压损失满足要求，其它电机功率较小，供电距离较近，所以起动时压降相对较小，无须再一一校验。

七、短路电流计算

详见《XV5305综采工作面低压电网保护整定计算说明书》

八、热稳定和开关分断能力校验

1、低压电缆热稳定校验

1140V移变低压1.14kv馈出线上的最大短路容量经过计算为5MVA，其最大三相稳态短路电流为：

按下式求得变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面为：

$$A_{\text{min}}=\frac{I_{{\mathrm{\infty }}^{\left(3\right)}}\sqrt{t_j}}{C}$$=2532×0.5/93.4=13.6mm2

所选低压电缆均大于13.6mm2，符合热稳定要求。

2、高低压开关分断能力校验

九、过电流保护装置的整定计算与校验

1、高压配电装置过流保护整定

1.1、1#移动变电站高压配电装置中选用BGP9L-6-200A则过电流保护的整定如下：

1.1.1、工作面的高压最大负荷电流为

$$I_{\text{be}}=\frac{\sum S_{\text{be}}}{\sqrt{3}{U}_e}$$=1473.5/0.85/1.732×6=166.8A

所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流Ie=200A Ie=200A>Ibe=166.8A

1.1.2、过载保护的整定动作电流为

Ibe

1.1.3、过流保护的整定

n≥(IQe+kx∑Ie)/KbIge n ≥(6×67+0.65×96)/1.74×200

n ≥1.33 n取互感器二次额定电流（5A）的2倍

1.1.4、灵敏系数校验

按移动变电站二次出线端的最小两相短路电流来校验，其灵敏系数为：

K=Id(2)/nIe=4386/1.732×2×200=3.47>1.5 合格

1.2、2#移动变电站高压配电装置中BGP9L-6-200A选用则过电流保护的整定如下：

1.2.1、工作面的高压最大负荷电流为

$$I_{\text{be}}=\frac{\sum S_{\text{be}}}{\sqrt{3}{U}_e}$$=475/0.85/1.732×6=53.8A

所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流Ie=200A Ie=200A>Ibe=53.8A

1.2.2、过载保护的整定动作电流为

Ibe

1.2.3、过流保护的整定

n≥(IQe+kx∑Ie)/KbIge

n ≥(6×93+0.83×53.8)/1.74×200 n ≥1.77 n取2倍

1.2.4、灵敏系数校验

按移动变电站二次出线端的最小两相短路电流来校验，其灵敏系数为：

K=Id(2)/nIe=6498/1.732×2×200=9.38>1.5 合格

2、移变低压侧保护整定

详见《XV5305综采工作面低压电网保护短路电流计算说明书》

十、低压隔爆型配电开关中过电流保护装置的整定表

注：以上电缆长度是从设计图上量取,如与实际不符,以巷道实际长度为准。

本设计参照《综采技术手册》。

综采工作面规程

综采工作面岗位职责

综采工作面岗位职责划分

综采工作面各 岗位职责

煤矿综采工作面各岗位职责